常見(jiàn)年夜 斷面幕墻鋁型材擠壓模具設(shè)計(jì)方案

此幕墻鋁型材斷面布局對(duì)照 復(fù)雜，寬373.68mm，高149.08mm，外接圓年夜 為Φ401.15mm；鋁棒直徑Ф320mm，使用Φ526×95mm寬展模、Φ526×263mm模具擠壓；配備36MN擠壓機(jī)。

我公司最年夜 模具規(guī)格為Φ526mm，?？淄饨訄A直徑過(guò)年夜 ，達(dá)Φ406mm，最窄處距模具徑向邊沿 僅60mm，模芯各超越 分流孔邊沿 達(dá)35mm，型材兩條直筋將模芯分成三部份 ，使模具在直徑小、整體強(qiáng)度不敷 的情形 下輕易 變形，鋁型材深槽和多個(gè)螺絲孔等布局更使成型難度加年夜 ，鋁材臨盆 十分艱巨。

圖1 JMUW5008年夜 斷面鋁合金型材截面圖

按照對(duì)鋁型材產(chǎn)物 的難點(diǎn)闡發(fā),我們決意 采取 寬展擠壓方式 。擠壓模具沿X軸向用25度年夜 寬展角，加年夜 鋁錠活動(dòng) 的推力及擴(kuò)年夜 邊部靜水壓力。為下降 功課 擠壓力,減小感化 在凸模上的變形抗力，盡量將墩粗變形后的鋁錠導(dǎo)入分流孔，實(shí)現(xiàn)擠壓筒與分流孔平衡 過(guò)渡到?？椎母谢?，在寬展模進(jìn)口 沉低35mm，厚度連結(jié) 在60mm，設(shè)計(jì)理念上，模橋功能首要 起到分流感化 ，不作抗壓強(qiáng)度斟酌 ，有益 于鋁錠的分流散布 。（寬展模平面結(jié)果 如圖2所示）

3.2 模具設(shè)計(jì)關(guān)頭手藝

下模焊合室高度取35mm，周邊R10油滑 過(guò)渡，削減 死區(qū)發(fā)生 ，有益 于金屬活動(dòng) ，并下降 了擠壓變形抗力；避免 靠擠壓筒中間 部份 的型材活動(dòng) 過(guò)快，凹模采取 二級(jí)焊合加年夜 阻流的方式 以到達(dá) 阻流的目標(biāo) ；為使擠壓抑 品到達(dá) 尺寸要求精度，?？椎某叽绮扇?角度預(yù)變形和加年夜 尺寸的縮短 率，并將壁厚作預(yù)變形的方式 處置。

為了不 鋁型材外面 發(fā)生 骨痕，在擠壓模具共同上接納 工作帶預(yù)變處置，使凸凹模工作帶在動(dòng)態(tài)下連結(jié) 平衡一致，并加厚凸模模芯的強(qiáng)度以到達(dá) 受壓變形進(jìn)程 中不變的結(jié)果 。

為削減 鋁擠壓力，盡量 使模具在高溫高壓下的變形節(jié)制 在公道 規(guī)模以內(nèi) ，我們?cè)跀D壓比只有15.7的情形 下，把分流比擴(kuò)年夜 到了12.1，單個(gè)分流孔面積設(shè)定到跨越 5000mm2,以上，到達(dá) 了下降 擠壓力的目標(biāo) 。（圖3所示）因模具寬展部份 正處在上模模芯部份 之上，且寬展角度對(duì)照 年夜 ，為削減 阻力，節(jié)制 擺布兩個(gè)模芯的徑向翹曲變形過(guò)年夜 ，造成模具過(guò)早掉 效，在分流橋布局設(shè)計(jì)上，我們接納 了增強(qiáng) 中央 四個(gè)橋的強(qiáng)度，恰當(dāng) 讓雙方 四個(gè)橋的強(qiáng)度削弱 ，以抵消徑向變形量，取得 高的制品 率和耽誤 模具壽命的設(shè)計(jì)理念（模具布局圖見(jiàn)圖3所示）。凹模工作帶的設(shè)計(jì)，一以下 降 擠壓力的考量，在包管 制品成型精度的情形 下盡量的短，我們是以2倍于壁厚系數(shù)來(lái)設(shè)計(jì)的。

圖3 年夜 斷面幕墻鋁型材模具布局設(shè)計(jì)圖

4 竣事 語(yǔ)

這套幕墻鋁型材擠壓模具的設(shè)計(jì)和鋁材臨盆 ，打破了經(jīng)常使用 的寬展擠壓模設(shè)計(jì)方式 ，在公道 有用 的模具設(shè)計(jì)條件 下，模具加工終了 第一次上機(jī)試模，沖破 擠壓力210MPa，安穩(wěn) 期擠壓力180MPa，取得 優(yōu)秀的擠壓臨盆 狀況 ，型材成型優(yōu)秀，取得及格 樣板，并已批量臨盆 ?？墒?，因擠壓模具外徑太小 ，在前期臨盆 進(jìn)程 中凸模輕易 變形，雖然 初度上機(jī)試模擠壓成型率到達(dá) 百分之八十?dāng)[布，單次擠壓臨盆 棒數(shù)最高到達(dá) 125個(gè)，上模壽命還是有待提高。經(jīng)數(shù)次點(diǎn)竄 ，終究 到達(dá) 了對(duì)照 好的鋁材臨盆 結(jié)果 。